MAISON › CAS › MBBR + BIOFILTRE DENITRIFICATION - AMÉLIORATION DE STEP
Application du MBBR + Biofiltre de dénitrification + Sédimentation par coagulation magnétique pour la mise à niveau in-Situ d'une station d'épuration des eaux usées
Publié : 2026-5-25 • Catégorie :Cas• Balises :MBBR · Biofiltre de dénitrification · Coagulation magnétique · Modernisation de la STEP
Abstrait
La modernisation et la reconstruction des stations d'épuration des eaux usées impliquent généralement l'ajout d'unités de traitement avancées pour réduire les TN, TP et SS dans les effluents. Cependant, en raison de la superficie limitée de nombreuses usines existantes, il est difficile de réaliser une valorisation in situ avec des processus de traitement conventionnels. Prenant comme exemple le projet de modernisation d'une usine de traitement des eaux usées centralisée d'un parc industriel à Chengdu, cet article analyse la qualité des influents et des effluents existants ainsi que les problèmes réels, identifie les facteurs clés limitant la mise à niveau et détermine l'itinéraire du processus de séparation rapide des solides -liquides + réacteur à biofilm à lit mobile (MBBR) + biofiltre de dénitrification + sédimentation par coagulation magnétique. Après la mise à niveau, la qualité des effluents répond de manière stable auxNorme de rejet des polluants de l'eau pour les bassins urbains et fluviaux de la province du Sichuan(DB51/2311–2016), et la reconstruction in-situ est réalisée sans ajouter de nouveaux terrains.
PARTIE 1
1 Aperçu du projet
1.1 Contexte du projet
Une station d'épuration centralisée du parc industriel de Chengdu d'une capacité de100,000 m³/da été mis en service en 2013. Il adopte le processus de chambre à sable aérée + AAO + réservoir de sédimentation secondaire + filtre de type D- + désinfection UV, et la qualité des effluents répond à la norme de classe A duNorme de rejet de polluants pour les usines de traitement des eaux usées municipales(GB 18918–2002). Le débit de traitement varie de 91 000 à 118 000 m³/j, les eaux usées industrielles représentant environ 48 %. Avec la sortie duNorme de rejet des polluants de l'eau pour les bassins urbains et fluviaux de la province du Sichuan(DB51/2311-2016) en 2017, l’usine doit se conformer à la norme de rejet des stations d’épuration centralisées des parcs industriels. L'effluent existant répond essentiellement à la norme de classe A, mais la qualité de l'effluent fluctue considérablement, avec des dépassements occasionnels des TN et TP. Dans le même temps, la teneur élevée en sable dans l'affluent oblige à vider fréquemment la chambre à sable aérée pour le dessabler. Il est donc nécessaire de moderniser cette usine.
1.2 Qualité des influents et des effluents
Sur la base des données statistiques de 2017 et 2018, la comparaison entre la qualité de l'influent de conception initiale et la qualité réelle de l'influent est présentée dans le tableau 1. On peut voir que la DCO et la DBO₅ réelles de l'influent sont inférieures aux valeurs de conception, tandis que les SS et TP de l'influent sont bien supérieures aux valeurs de conception.
Tableau 1 : Comparaison entre la conception et la qualité réelle de l'influent
| Paramètre | MORUE | DBO₅ | SS | NH₃-N | TN | TP |
| Influent sur le design | 400 | 200 | 200 | 35 | 40 | 4 |
| Influent réel | 269.6 | 103.3 | 329 | 24.9 | 32 | 7.75 |
Unité : mg/L
La comparaison entre la qualité réelle des effluents de 2017 et 2018, la norme de conception initiale sur les effluents et la nouvelle norme sur les effluents est présentée dans le tableau 2. En comparant les nouvelles et les anciennes normes, les exigences en matière de DCO et de NH₄-N sont renforcées, tandis que les autres indicateurs restent inchangés. Il ressort du tableau 2 qu'en vertu de l'ancienne norme sur les effluents, TP et TN ne peuvent pas répondre de manière stable à la norme avec un taux de garantie de 100 % ; selon la nouvelle norme sur les effluents, NH₄-N ne peut pas répondre de manière stable à la norme, même avec un taux de garantie de 95 %. Par conséquent, parvenir à une conformité stable de TP, TN et NH₄-N avec la nouvelle norme de rejet est la priorité.axe central de cette mise à niveau.
Tableau 2 Comparaison de la qualité des effluents
| Paramètre | MORUE | DBO₅ | SS | NH₃-N | TN | TP |
| Effluent réel (garantie à 95 %) | 22.3 | 5.8 | 8 | 4.6 | 12.1 | 0.44 |
| Effluent réel (garantie à 100 %) | 31.6 | 7.7 | 9 | 4.9 | 15.2 | 0.81 |
| Norme de conception originale | 50 | 10 | 10 | 5(8) | 15 | 0.5 |
| Nouvelle norme sur les effluents | 40 | 10 | 10 | 3(5) | 15 | 0.5 |
Unité : mg/L
1.3 Problèmes existants
| © | Les MES influentes ont depuis longtemps dépassé de loin la valeur de conception, ce qui se manifeste principalement par une teneur élevée en sable. Le fond de la chambre dessableur aérée est sujet à l'ensablement, ce qui nécessite une vidange fréquente pour le dessalage, ce qui affecte sérieusement le fonctionnement normal de l'usine. |
| © | Le temps de rétention hydraulique total du bassin biologique AAO existant est de 12,5 h, avec un temps de rétention en zone aérobie de 8 h et cinq couloirs aérobies. La pompe de recirculation de nitrification est installée au début du dernier couloir aérobie, ce qui fait que la fonction de nitrification de ce couloir n'est pas utilisée efficacement ; le temps de séjour dans la zone anoxique n'est que de 2,5 h, ce qui entraîne une capacité de dénitrification insuffisante. |
PARTIE 2
2 Mise à niveau du schéma de conception
2.1 Ajustement de la qualité de l'eau de conception
Sur la base de la qualité de l’eau d’afflux mesurée en 2017 et 2018, la qualité de conception de l’affluent est projetée. La valeur de conception DBO₅ est abaissée, tandis que les valeurs de conception SS et TP sont augmentées, avec une certaine marge maintenue par rapport aux valeurs mesurées. La qualité de conception des influents et des effluents pour la valorisation est présentée dans le tableau 3.
Tableau 3 Influents de conception, qualité des effluents et taux d'élimination
| Paramètre | MORUE | DBO₅ | SS | NH₃-N | TN | TP |
| Influence du design original | 400 | 200 | 200 | 35 | 40 | 4 |
| Nouveau design influent | 400 | 150 | 350 | 35 | 40 | 8 |
| Effluent de nouvelle conception | 40 | 10 | 10 | 3(5) | 15 | 0.5 |
| Taux de suppression (%) | 90.00 | 93.33 | 97.14 | 91.43(85.71) | 62.50 | 93.75 |
Unité : mg/L
2.2 Schéma de mise à niveau
Les principales contraintes pour la mise à niveau de cette centrale sont : (1) la mise à niveau doit être réalisée in-situ sans ajouter de nouveaux terrains ; (2) l'affluent a une teneur élevée en sable, la chambre dessableuse aérée nécessite un dessablement fréquent et un nouveau bassin de sédimentation primaire serait également confronté au problème de l'accumulation de sable ; (3) les coûts d'exploitation après la reconstruction doivent être maintenus à un niveau relativement bas. Compte tenu de ces contraintes et des exigences de mise à niveau, le parcours de traitement pour chaque étape de traitement est déterminé.
2.2.1 Amélioration du prétraitement
L'efficacité du prétraitement affecte directement le-fonctionnement normal à long terme du réservoir biologique. L'usine a une teneur élevée en sable dans l'influent et la chambre à sable aérée est surchargée, ce qui entraîne inévitablement une pénétration de sable dans le réservoir biologique. UNtechnologie de séparation rapide des solides-liquidesest conçu pour améliorer le prétraitement. Son principe est de laisser l'eau brute s'écouler à travers un tissu filtrant en rotation continue pour réaliser une séparation solide-liquide, et d'utiliser de l'eau récupérée pour récurer et éliminer en continu les impuretés solides retenues sur le tissu filtrant. L'un des avantages de cette technologie est sa grande précision de filtration : la taille des pores du tissu filtrant est de 0,2 mm, soit 1/15 de la taille des pores du tamis fin conventionnel, et peut intercepter plus de 90 % de l'écume, du sable fin, des cheveux et d'autres impuretés, améliorant considérablement l'effet de prétraitement. Une autre caractéristique est sa charge de traitement élevée et son faible encombrement, avec un temps de rétention hydraulique d'environ 5 secondes seulement.
Lors de la modernisation, trois ensembles de dispositifs de séparation rapide solide-liquide sont installés après le tamis grossier, offrant une capacité de prétraitement de 30 000 m³/j, couvrant une superficie de 184 m², fonctionnant en parallèle avec le tamis fin d'origine + la chambre à sable aérée d'origine, qui fonctionne à capacité réduite. Les entreprises industrielles desservies par l'usine sont principalement actives dans la fabrication de machines, de produits électroniques et d'écrans. Les polluants caractéristiques comprennent les métaux lourds, le fluorure et la DCO réfractaire. La décharge de l'entreprise répond auxNorme de qualité des eaux usées pour le rejet dans les égouts municipaux(GB/T 31962-2015). Pour faire face aux chocs soudains de polluants toxiques, un nouveau réservoir de stockage d'urgence est conçu, d'un volume effectif de 33 000 m³, entièrement enterré, avec aménagement paysager et voirie hors sol.
2.2.2 Modification de la section biologique
L'élimination de TP, NH₃-N et TN doit toutes être améliorée dans la section de traitement biologique. En raison des contraintes foncières et de l'impossibilité d'augmenter le volume total du réservoir, trois modifications in situ sont apportées au réservoir biologique AAO d'origine :
| 1. | Augmenter le temps de rétention de la zone anoxique.Le temps de rétention initial de la zone anoxique n’était que de 2,5 heures. Le premier couloir de la zone aérobie est converti en couloir anoxique, augmentant le temps de rétention de la zone anoxique à 4,0 h. La zone anoxique nouvellement ajoutée conserve les aérateurs, lui permettant de basculer entre les fonctions aérobies et anoxiques. |
| 2. | Ajustez le point de recirculation interne.La pompe de recirculation interne est déplacée du début du dernier couloir aérobie jusqu'à sa fin, augmentant ainsi le temps de nitrification d'environ 1,5 h. Puisqu’un couloir aérobie est réaffecté à la zone anoxique, la durée totale de nitrification reste inchangée. |
| 3. | Intégrez le module MBBR.L'ajout de transporteurs en suspension dans le réservoir biologique pour former du MBBR est une solution économique et efficace pour améliorer les performances des réservoirs biologiques ces dernières années. L’avantage du MBBR est qu’il maintient une proportion élevée de biomasse active dans le réacteur, améliorant ainsi la capacité de traitement du système et sa résistance aux chocs. Le biofilm attaché aux supports a un âge de boue plus long, créant un environnement favorable pour les micro-organismes avec des temps de génération plus longs tels que les bactéries nitrifiantes, améliorant ainsi la capacité d'élimination de l'azote du système. La cloison de séparation entre les deuxième et troisième couloirs de la zone aérobie d'origine est démolie et des porteurs sont ajoutés pour former une zone MBBR. Trois mesures sont prises pour garantir le fonctionnement du MBBR : (a) pour éviter les courts-circuits hydrauliques-, un nouveau canal d'entrée est construit pour changer la direction d'entrée de la zone MBBR ; (b) pour assurer une fluidisation suffisante du porteur, un système d'aération de fluidisation auxiliaire est ajouté au fond ; (c) pour empêcher l'accumulation de porteurs à l'extrémité de sortie et le colmatage du tamis de rétention, un système de décapage à l'air est installé sur le tamis de rétention. La modification globale du réservoir biologique est illustrée à la figure 1. |
Figure 1Modification globale du réservoir biologique (AAO + MBBR intégré)
2.2.3 Modification de la section de traitement avancé
Le rôle de la section de traitement avancé est d'assurer l'observance finale des TN, TP et SS. La combinaison d'un filtre de dénitrification et d'un bassin de sédimentation à haute efficacité-est une voie technique relativement mature avec de nombreux cas d'application, et ce projet a l'intention de l'adopter.
(1) Sélection du filtre de dénitrification
Actuellement, les filtres de dénitrification les plus utilisés en Chine sont le filtre de dénitrification en lit profond et le biofiltre de dénitrification. LeManuel de conception de l'approvisionnement en eau et du drainageLe tome 5 (Drainage urbain) et leSpécification technique générale du biofiltre de dénitrification(GB/T 37528-2019) précisent les paramètres de conception de ces deux filtres, comme indiqué dans le tableau 4. On peut voir que le biofiltre de dénitrification à flux ascendant utilisant un média filtrant en céramsite a un taux de filtration et une charge de dénitrification plus élevés que le filtre à lit profond de dénitrification à flux descendant utilisant du sable de quartz. Des études ont montré que les médias filtrants en céramsite, par rapport au sable de quartz, présentent les avantages d'une capacité élevée de support de biofilm, d'une utilisation élevée de la source de carbone, d'un temps de formation de biofilm court et d'une distribution uniforme des colonies microbiennes, tandis que l'avantage du sable de quartz réside dans sa plus grande capacité d'élimination du TN et du SS. Le filtre à flux ascendant a un cycle de lavage à contre-courant plus long et une perte de charge de filtration plus faible que le filtre à flux descendant.
Tableau 4 Principaux paramètres de conception du filtre de dénitrification dans les normes et codes
| Type de filtre | Média filtrant | Sens d'écoulement | Taille du support (mm) | Hauteur du support (m) | Taux de filtration (m/h) | Charge de dénitrification (kg NO₃⁻-N/(m³·d)) |
| Biofiltre de dénitrification | Céramsite | Flux ascendant | 3.0–5.0 | 2.5–4.5 | 8.00–15.00 | 0.5–3.0 |
| Filtre à lit profond de dénitrification | Sable de quartz | Flux descendant | 1.8–3.5 | 1.2–1.8 | 2.50–5.00 | 0.8–1.8 |
Ce projet dispose d'un territoire limité et les normes améliorées en matière d'effluents n'imposent pas d'exigences plus strictes en matière d'élimination des TN et des SS. Dans une perspective globale, le biofiltre de dénitrification à flux ascendant avec média filtrant en céramsite est choisi comme unité de dénitrification pour un traitement avancé. Dans le même temps, un tamis fin à plaque à orifice d'écoulement interne de 1 mm de taille de pores est installé avant le filtre pour réduire les impuretés particulaires entrant dans le filtre.
(2) Réservoir de sédimentation à haute-efficacité - Coagulation magnétique
Un bassin de sédimentation à coagulation magnétique est conçu. Le bassin de sédimentation par coagulation magnétique ajoute un média magnétique + du chlorure de polyaluminium (PAC) + du polyacrylamide (PAM) au filtrat, formant des flocs fermes par mélange et floculation, atteignant ainsi une vitesse d'écoulement élevée avec une charge hydraulique de surface allant jusqu'à20 m³/(m²·h), bien supérieur aux 6 à 13 m³/(m²·h) des bassins de sédimentation ordinaires à haute efficacité-. En plus d'une bonne élimination du TP et du SS, le réservoir de sédimentation par coagulation magnétique a également un certain effet d'élimination de la DCO réfractaire, des métaux lourds et de la couleur. Ce projet a un terrain limité et l'affluent contient une certaine proportion d'eaux usées industrielles, ce qui rend le bassin de sédimentation par coagulation magnétique plus adapté.
(3) Considération globale.Le biofiltre de dénitrification est placé avant le bassin de sédimentation à coagulation magnétique principalement pour utiliser pleinement la DBO₅ résiduelle dans l'effluent du bassin de sédimentation secondaire comme source de carbone pour la dénitrification. Un tuyau de dérivation est conçu avant le filtre, permettant aux eaux usées de s'écouler directement dans le bassin de sédimentation par coagulation magnétique sans passer par le filtre, économisant ainsi l'énergie nécessaire au levage secondaire. Le flux global du processus après la mise à niveau est illustré à la figure 2.
Figure 2Flux de processus global après la mise à niveau (séparation rapide des solides -liquides + AAO/MBBR + biofiltre de dénitrification + sédimentation par coagulation magnétique)
2.3 Principales structures et paramètres de conception
| 1. | Prétraitement :Capacité de traitement du tamis fin d'origine et de la chambre à sable aérée réduite de 100 000 m³/j à 70 000 m³/j ; Le HRT de la chambre dessableur aérée est passé de 11,42 min à 16,32 min. Ajout de trois ensembles de dispositifs de séparation rapide de solides-liquides (30 000 m³/j, HRT 5 s, largeur de tissu filtrant 2,0 m, taille de pores 0,2 mm, puissance installée 30,7 kW, eau récupérée 12 m³/h). |
| 2. | Réservoir biologique AAO (MBBR intégré) :Après modification - pré-dénitrification 0,5 h, anaérobie 1,5 h, anoxique 4,0 h, MBBR 3,5 h, aérobie 3,0 h. Surface effective du biofilm des porteurs MBBR : 1 740 000 m² ; taux de remplissage : 16,5 % ; charge volumétrique du porteur : 2,76 kg DBO₅/(m³·d). |
| 3. | Biofiltre de dénitrification :100 000 m³/d, 2 groupes / 8 cellules, milieu céramsite 0,5–0,9 mm, hauteur du milieu 3,0 m, charge de dénitrification 0,51 kg NO₃⁻-N/(m³·d), rétention totale 21,60 min, débit de filtration normal 8,35 m/h, débit forcé 12,40 m/h. |
| 4. | Réservoir de sédimentation par coagulation magnétique :100 000 m³/j, 2 cellules, diamètre de cellule unique 13 m, rétention totale 29,26 min, zone de mélange 1,73 min, zone de coagulation magnétique 1,73 min, zone de floculation 3,51 min, charge hydraulique de la surface du tube incliné 16,50 m³/(m²·h), rétention 22,00 min. |
PARTIE 3
3 Analyse des performances opérationnelles
3.1 Performances du dispositif de séparation rapide des liquides-solides
La consommation électrique du dispositif de séparation rapide de solide-liquide pendant le fonctionnement est de 9,12 × 10⁴ kW·h/m³. Les impuretés séparées comprennent les déchets ménagers, le sable fin, les graisses solides, les cheveux et les fibres. La teneur moyenne en humidité des résidus déversés est de 72,31 % et la production de résidus secs est de 104,6 kg/m³. La production de résidus secs des installations de prétraitement conventionnelles est de 37,3 kg/m³, et la production de résidus secs du dispositif de séparation rapide solide-liquide est2,8 foiscelui du prétraitement conventionnel. L'influent et l'effluent du dispositif sont séchés et pesés, et les résultats montrent que l'efficacité d'interception du tissu filtrant de taille de pores de 0,2 mm pour le sable et les fibres capillaires est92.99%–94.95%. Jusqu'à présent, l'appareil fonctionne de manière stable depuis trois ans.
3.2 Performance du réservoir biologique
Les données annuelles moyennes sur la qualité de l'eau d'entrée et de sortie avant (2018) et après (2023) la modification sont résumées, comme le montre le tableau 5. On peut voir que la qualité des effluents du réservoir biologique a été globalement améliorée après la modification. DCO, DBO₅, NH₃-N, TN et TP ont diminué de 14,94 %, 12,95 %,62.28%, 25,41 % et 39,16 %, respectivement, avec les plus grandes réductions de NH₃-N, TN et TP. Dans le même temps, la stabilité de chaque indicateur d’effluent s’est également considérablement améliorée.
Tableau 5 : Qualité de l'eau des influents et des effluents du réservoir biochimique - avant et après rénovation
| Paramètre | MORUE | DBO₅ | SS | NH₃-N | TN | TP |
| Avant modification (2018) | ||||||
| Influent | 400 | 200 | 200 | 35 | 40 | 4 |
| Effluent | 400 | 150 | 350 | 35 | 40 | 8 |
| Après modification (2023) | ||||||
| Influent | 40 | 10 | 10 | 3(5) | 15 | 0.5 |
| Effluent | 90.00 | 93.33 | 97.14 | 91.43(85.71) | 62.50 | 93.75 |
La teneur en matière organique des boues activées dans le bassin biologique a augmenté après la modification. Selon les données des tests, le ratio moyen MLVSS/MLSS était de 0,58 en 2018 et de 0,63 en 2023, soit une augmentation de 8,6 %. L'augmentation de la teneur en matière organique indique une meilleure activité des boues, principalement pour deux raisons : premièrement, le prétraitement a été renforcé et davantage de matières inorganiques telles que le sable sont interceptées par le dispositif de séparation rapide solide-liquide, réduisant ainsi la proportion de composants inorganiques dans les boues activées ; Deuxièmement, l'ajout du système MBBR dans le réservoir biologique augmente la biomasse microbienne totale, augmentant ainsi les composants organiques dans les boues activées.
En août, les concentrations de boues dans la zone de pré-dénitrification, la zone anaérobie, la zone anoxique et la zone MBBR du bassin biologique ont été mesurées, avec un taux de recirculation externe des boues de 100 % et un taux de recirculation interne de 200 %. Trois séries d'échantillons parallèles ont été prélevées et les valeurs moyennes sont présentées dans le tableau 6. On constate que les concentrations de boues dans les quatre unités de traitement du bassin biologique diffèrent, la plus élevée étant située dans la zone MBBR, suivie de la zone anoxique. L'analyse suggère que le biofilm attaché aux supports MBBR se détache et se mélange continuellement aux boues activées en raison de la friction, des collisions et du récurage hydraulique, augmentant ainsi la concentration des boues dans cette zone d'environ 3,54 % par rapport à la zone anoxique.
Tableau 6 Concentration des boues de chaque unité dans le réservoir biochimique
| Paramètre | Zone de pré-dénitrification | Zone anaérobie | Zone anoxique | Zone MBBR |
| MLSS | 4,764.46 | 4,731.68 | 5,106.45 | 5,287.81 |
| MLVSS | 2,940.74 | 2,883.61 | 3,180.25 | 3,269.54 |
Unité : mg/L
3.3 Performance du traitement avancé
Étant donné que le TN dans les effluents du réservoir biologique répond déjà à la norme de manière stable, pour réduire les coûts d'exploitation, aucune source de carbone supplémentaire n'est réellement ajoutée au biofiltre de dénitrification. Selon les données sur la qualité de l'eau de 2023, le TN dans l'effluent du bassin biologique est de (7,04 ± 1,01) mg/L. Sans tenir compte de l'élimination du TN dans le bassin de décantation secondaire, le TN dans l'effluent du biofiltre de dénitrification est de (6,43 ± 0,92) mg/L, avec un taux d'élimination de 8,7 %. Le TP dans l’effluent du bassin biologique est de (0,16 ± 0,09) mg/L. Sans tenir compte de l'élimination du TP dans le bassin de sédimentation secondaire, le TP dans l'effluent du bassin de sédimentation par coagulation magnétique est de (0,08 ± 0,04) mg/L, avec un taux d'élimination de 50 %.
PARTIE 4
4 Coûts de reconstruction et de fonctionnement
| Élément de coût | Valeur conçue | Valeur réelle |
| Coût total du projet | 197,3827 millions de yuans | |
| Coût du traitement direct | 1,83 yuans/m³ | 1,46 yuans/m³ |
| Consommation moyenne d'électricité | 0,39 kWh/m³ | 0,32 kWh/m³ |
| Indice d'utilisation des terres | 0,67 m³/(m³·d&supminus;¹) | |
ARTICLE 5
5Conclusion
La station d'épuration centralisée du parc industriel de Chengdu devait passer de la norme de rejet de classe A à la norme de rejet.Norme de rejet des polluants de l'eau pour les bassins des rivières Minjiang et Tuojiang dans la province du Sichuan(DB51/2311-2016), avec des contraintes telles qu'une teneur élevée en sable dans l'affluent, de grandes fluctuations dans la qualité des effluents et l'absence de terres supplémentaires disponibles.
| ✓ | L'utilisation detechnologie de séparation rapide des solides-liquidesen tant que mesure d'amélioration du prétraitement, elle présente les avantages d'une efficacité d'élimination élevée, d'un faible encombrement et d'un fonctionnement stable. |
| ✓ | Le processus principal utilisantMBBR + biofiltre de dénitrification + bassin de sédimentation par coagulation magnétiqueprésente les avantages d'améliorer l'activité des boues dans le réservoir biologique, d'une qualité d'effluent excellente et stable, d'un faible encombrement et d'une faible consommation d'énergie. |
| ✓ | L'ensemble du processus estadapté à la-mise à niveau sur sitede stations d'épuration centralisées de parcs industriels avec des contraintes similaires. |
JUNTAI - FABRICANT DE MÉDIAS MBBR
Besoin de porteurs MBBR ou d’équipement d’aération pour votre projet de mise à niveau ?
Juntai fournit des médias MBBR, des décanteurs à tubes, des diffuseurs à disques et des diffuseurs à tubes de haute-qualité aux STEP du monde entier. Contactez-nous pour obtenir des spécifications et des devis spécifiques au projet.